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1943.11. HVIII. Me t a l l u r g ie . Me t al l o g r a p h ie . Me t a l l v e r a r b e it u n g . 15 7 9

im Einsatz durch Zusatz von Ferromangan bzw. Spiegeleisen vermieden. Der C-Geh.

des Gusses darf, obzwar seine Verringerung höhere Zugfestigkeiten bedingt, zwecks

Vermeidung von Komplikationen bei der Erschmelzung, 3% nicht unterschreiten.

Jo geringer der P-Geh., um so höher die Schlagfestigkeit. Eino in England u. Amerika

neu entwickelte Gußeiscnsorto mit pseudomartensit. Gefüge hat eine Zugfestigkeit

bzw. Streckgrenze > 30 t, eine BRINELL-Härte von 350, eine 5-faelie Kerbzähigkeit

gegenüber gewöhnlichem Gußeisen, sehr hoho Warmfestigkeit u. gute Bearbeitbarkeit.

Ferner braucht es nur bei 370° wärmebehandelt zu werden. Die mehrstd. Härtung

bei 370 bzw. 320° (nach amerikan. bzw. engl. Arbeitsweise) sichert obige Zugfestigkeit

u. ergibt ein Gefüge aus Ferritkörnern, die in zers. Austenit eingebettet sind. (Proc.

Inst. Brit. Foundrymen 35 . 56— 67. 1941/42.) Pohl.

L. Northcott, Einfluß der Turbulenz auf Gefüge und Eigenschaften von Stahl-

blöcken. Die in 6 Metallformen durch Gießen von unten bzw. oben (letzteres in einem

bzw. mehreren Strahlen, ferner mit Nachrühren, sowie unaentr. bzw. unter Form

neigung) u. in einer Sandform erzeugten Stahl- u. Nichteisenmetallhlöckc wurden hin

sichtlich Makro- u. Mikrogefüge, Oberflächenbeschaffenheit, Korngröße u. -Verteilung,

bzw. Seigerung untersucht.. Größte Turbulenz (unter Bldg. entsprechend größter

Säulenkrystalle) entstand beim Gießen von unten bzw. oben in mehreren Strahlen.

Das Nachrühren bewirkte eine Krystallverkleinerung. Entgegen der Erwartung waren

die Krystallgrößen unter prakt. ähnlichen Gießbedingungen, d. h. unzentr. bzw. in

eino geneigte Form, dennoch verschieden. Die unterschiedlichen Gießweisen be

dingten Unterschiede nur in der Länge der Säulenkrystalle, ohne daß bei irgendeinem

der Verff. das Gefüge nur aus Säulenkrystallen bestanden hätte, wie das bei fehlender

Turbulenz zu erwarten wäre. Die Neigung der Säulenkrystalle entsprach der Strahl

richtung. Die Auffassung, daß Seigerungen durch Verschiebung der Grenze fest-fl.

u. Auftrieb der fl. Verunreinigungen als Folge einer differenzierten Erstarrung ent

stehen, hat sich bestätigt. Dio äquiaxiale Verfestigung schreitet nicht ununterbrochen

von der Formwand gegen die Mitte zu vor, sondern stellt einen unterbrochenen Vor

gang dar. Der unter Nachrühren gegossene Block wies mehrere, der Formwand an

nähernd parallele konzentr. Ringe auf. Zwischen der Oberflächenbeschaffenheit der

verschied, gegossenen Blöcke wurden nur geringe Unterschiede beobachtet; sio war

bei den von oben in einem Strahl u. von unten gegossenen Blöcken am besten. (Iron

and Steel 14. 319—27. 1941.) Pohl.

Stanley P. Rockwell, Welche Wärmebehandlung ist erforderlich? Zur Best. der

erforderlichen Wärmebehandlung eines Stahles kann er ehem. untersucht u.

das Analysenergebnis entsprechenden Wärmebehandlungstabellen gegenübergestellt

werden.

Die dort angegebenen Tempp. sind jedoch meist zu hoch u. die Unters, an

sich langwierig, so daß Vf. die Benutzung des ROCKWELL-BRISTOL-Dilatometers

empfiehlt. Das Vers.-Ergebnis (Vers.-Daucr nur 30 Min.) wird hierbei als Temp.-

Ausdehnungs- bzw. Zeit-Ausdehnungskurve Zeichner, festgehaltcn. Dio Probe kann

3/4—21/2 in. Durchmesser oder Querschnitt aufweisen u. muß nur eino 1/4 in. große

Bohrung für das Einlogen des Thermoelementes besitzen. Die theoret. Grundlagen

der Best. werden an Hand von 2 Schaubildern besprochen. (Machinist 84. 12—14.

1940. S. P. Rockwell Co.) Pohl.

H. C. Griggs, Wärmsbehandlung desSAE-3312-Stahls. Das neue Verf. der Wärme

behandlung des SAE-3312-Stahls mit 3,75—4 (°/o) Ni u. 1,5— 1,75 Cr umgeht die

Normalisierung u. beruht auf folgendem: Schmieden, Erhitzen auf 1550°, Abkühlen

mit mäßiger Geschwindigkeit in ruhender Luft, Glühen bei 1440° F u. Abkühlen auf

600° F mit 40—50° F/Stunde. Der Stahl hat dann eine BRINELL-Härte von 170 bis

180 u. läßt sich leicht bearbeiten. Die Kastenhärtung erfolgt während 12—20 Stdn.

bei 1650° F niit anschließender Abschreckung in öl, Erhitzung auf 1200° F u. Ab

kühlung in ruhender Luft. Dann wird noch auf 1420—1440° F erhitzt, im Ofen bis

1350° F a/jointfilesconvert/457467/bgekühlt, in öl a/jointfilesconvert/457467/bgeschreckt u. bei 350— 500°F angelassen; Endhärte 60 ROCK

WELL C. Dio Verformung ist sehr gering; sie betrug z. B. bei einer Nockenwelle von

24 in. Durchmesser mit 3— 6 in. Bohrungen höchstens 0,005 inches. Ausschuß trat bei

der Wärmebehandlung nicht ein. (Metals and Alloys 13. 462. 1941. Waterbury, Farrel

Foundry & Machine Co.) POHL.

— , Wärmebehandlung von Molybdänschnellarbeitsstählen. Die Entkohlungs

neigung von Mo-Schnellarboitsstahl beim Erhitzen macht es notwendig, das Härten

vorsichtig, am besten im elektr. Salzbad wie folgt durchzuführen: Das Werkstück

wird entzundert u. entfettet (mit Alkalien bzw. Lösungsm.), mit heißem W. gespült,

sorgfältig getrocknet (bei der Einführung feuchter Gegenstände ins heiße Salzbad be

steht Explosionsgefahr!), im Vorwärmsalzbad von 1500— 1550° F, dann im eigent

lichen Härtebad von 2150—2250° F u. schließlich im Abschreckbad von 1100—1200°F.

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